Seite - 121 - in Induktionsfügen von thermoplastischen Faserverbundwerkstoffen

5. PLASTIFIZIERUNGDERMATRIX 121 3.Versuchsreihe: Einfluss der Faserarchitektur AusdenErkenntnissenderVersuchsreihen1und2 lässt sichannehmen,dassdieVerarbeitungsartder Fasernunddie hiermit erreichteFaserarchitektur dieErwärmung starkbeeinflussen.Daherwerden in dieserVersuchsreihe die FaserarchitekturenGelege,Gewebe, einlagigesPreformohne Imprägnierung, Vlies undUD-Anordnung gegenübergestellt. Die jeweilige Faserarchitektur wird in gewohnterWeise Tabelle 5.6: In derVersuchsreihe 3 verwendeteProbematerialien. Bezeichnung Architektur Faser Lagen-anzahl Laminat- dicke [mm] Faser- Volumen- Gehalt [Vol.−%] PM1 Gewebe, Köperbin-dung 12K 7 2,2 52 PM2 Gelege, [+45°/- 45°/0° /0°/0°/-45°/+45°] 12K 7 2 49 PM3 Vlies, mit Vorzugs-richtung 0° Faserlänge>30mm - 3 30 PM4 UDTape 12K 1 0,2 - PM5 Preform Gelege ohne Matrix, [+45°/- 45°/0° /0°/0°/-45°/+45°] 12K 7 - - statisch mit dem Induktor I05 erwärmt und die Temperatur an der Position T8x gemessen. Da die Oberflächen durch die verschiedenen Architekturen stark variieren, muss in diesem Fall eine taktile TemperaturmessungmittelsThermoelement stattfinden. In derAbbildung 5.24 sinddieTemperatur- verläufe gegenübergestellt.Werden die Temperaturverläufe miteinander verglichen, ist zu erkennen, dass auchhiermit zunehmenderAnzahlderFaserkreuzungspunkte einehöhereHeizrate erreichtwird. DerTemperaturverlaufbeidemVlieswerkstoffzeigtwenigUnterschiedzumGewebe-Material.Hieraus kann angenommenwerden, das die Faserlänge weniger Einfluss als die relative Häufigkeit der Faser- kreuzungspunkte besitzt. Die flachereErwärmungskurve desGeleges imVergleich zumGewebe kann auf die geringere Anzahl an Faserkreuzungspunkten zurückgeführt werden, da sich imGelege keine Faserondulationen in z-Richtung ergeben.